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[导读]摘要:针对多台直流无刷电机(BLDCM)力矩平衡的控制问题,指出了传统PI控制算法存在的不足;建立了BLDCM的数学模型,并给出其状态方程;设计了2台BLDCM力矩平衡控制的滑模变结构控制模型,选取了滑模面,计算了控制律

摘要:针对多台直流无刷电机(BLDCM)力矩平衡的控制问题,指出了传统PI控制算法存在的不足;建立了BLDCM的数学模型,并给出其状态方程;设计了2台BLDCM力矩平衡控制的滑模变结构控制模型,选取了滑模面,计算了控制律,并进行系统稳定性分析。最后通过系统仿真,与传统PI控制比较,得到理想的控制效果。

关键词:无刷直流电机;力矩平衡;滑模变结构

1 引言

由于BLDCM具有运行可靠、维护方便等特点,已广泛应用于电动汽车、船舶推进等许多领域。实际应用时往往需要多台电机同时工作,并且要求各电机的输出转矩平衡。

文献利用PI控制算法实现了2台BLDCM的力矩平衡控制,由于PI控制本质上是一种线性控制,而BLDCM是非线性系统,因此其实验结果中的2台电机输出转矩有较大的超调,而且无法实现完全一致。

滑模变结构控制是一类非线性控制,它能在动态过程中根据系统当前的状态变换有目的地不断变化,迫使系统按预定轨迹运行。研究表明,滑模变结构控制具有响应快速、无需在线辨识等优点,因此很适合直流电机的力矩平衡控制。

这里将滑模变结构控制算法应用到2台BLDCM力矩平衡控制系统中,减小了电机力矩输出超调,提高了2台直流电机的力矩平衡控制精度,达到了很好的控制效果。

2 系统描述

BLDCM的动态平衡方程为:

u=e+iaRa+Ladia/dt     (1)

式中:e为电枢反电势,e=kuω,ku为电动势常数,ω为转子角速度;La为相绕组电感;Ra为电枢电阻。

力矩平衡方程为:

Tem=TL+Bω+Jdω/dt=kTia     (2)

式中:Tem为电磁转矩;TL为负载转矩;B为阻尼系数;J为转动惯量;kT为转矩系数。

由上述等式可得:

图1为BLDCM动态结构框图。

3 软件程序设计

3.1 选择切换函数

要实现2台电机的输出转矩平衡,由式(2)可得,输出转矩与电枢电流只相差一个kT,因此实际可通过控制2台电机的电枢电流一致来达到输出转矩平衡的目的。定义电枢电流误差为:

e=x1-xref=ia-iaref      (6)

式中:iaref为被跟踪电机A的电枢电流,即被控电机B的参考电流。

开关函数s=ce,c>0。可见,系统稳定时满足s=0,即2台电机输出转矩平衡。选取指数趋近律为:

由上式可知,,所选趋近律满足到达条件。

3.2 控制系统的稳定性分析

通过Lyapunov稳定性理论对设计的控制系统进行稳定性分析。选取Lyapunov函数为:

所以整个系统Lyapunov意义下的渐进稳定。

3.3 计算控制律

由式(4)和s=ce,c>0可得控制律为:

4 仿真及实验结果

4.1 仿真结果分析

选取BLDCM的仿真参数如下:Ra=0.83 Ω,La=3 mH,J=0.009 kg·m2,B=0.08,kT=ku=0.554;选取控制器参数值为:ε=50,k=1 800,c=1。将以上各参数代入Matlab/Simulink模块进行数学建模仿真。图2示出双电机控制框图。

由图可见,目标电机A采用经典双闭环PI控制,而被控电机B与目标电机A的力矩平衡控制采用滑模变结构控制算法。通过仿真运行,得到仿真曲线如图3所示。

由图3a,b可见,采用滑模变结构控制的电机B可很好地与目标电机A保持输出转矩一致;当突加负载时,与PI控制相比,滑模变结构控制有效地减小了电机输出转矩的超调;由图3c,d可见,与PI控制相比,滑模变结构控制不但降低了超调,而且实现了无误差跟踪。

4.2 实验结果分析

在仿真结果的基础上,进行了实验测试。实验采用2台电机对拖作为实验负载。在已有的实验平台上,对2台电机的电流(转矩)进行跟踪测试,Ud为给定电压,iPI为电机A的实际电流,iVSC为电机B的跟踪电流,如图4所示。由图可见,iVSC与iPI很好地实现了跟踪效果。

5 结论

分析了使用PI控制实现双电机力矩平衡控制所存在的不足,设计了滑模变结构控制,进行了稳定性分析,并成功地将滑模变结构控制算法应用到双电机的力矩平衡控制中。最后通过仿真,验证了该控制策略的优点,得到了理想的跟踪控制效果。

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