两款新器件重塑信号发生器

[导读] 过去，任意波形发生器最棘手的部分是输出级的设计。典型信号发生器的输出范围在25 mV 到5 V 之间。为了驱动一个50 Ω 的负载，传统设计采用高性能分立式器件，并联大量集成器件，或者成本昂贵的ASIC，而要构造

过去，任意波形发生器最棘手的部分是输出级的设计。典型信号发生器的输出范围在25 mV 到5 V 之间。为了驱动一个50 Ω 的负载，传统设计采用高性能分立式器件，并联大量集成器件，或者成本昂贵的ASIC，而要构造出稳定且可编程范围较宽的高性能输出级，设计师往往要投入无数小时的时间。现在，技术进步带来的放大器可以驱动这些负载，降低输出级的复杂性，同时还能减少成本、缩短上市时间。

图1. 典型信号发生器模型

在使用通用信号发生器时，先输入一个频率，然后按下一个按钮，最后仪器产生一个新的频率。接下来，输入所需输出功率，再按下另一个按钮。在切换内部网络、调整输出电平时，继电器发出咔哒声。这种非连续运行模式是补偿宽可编程范围缺失问题的必要条件。本文提出一种新的架构，它可以解决输出级设计中的一半问题。

克服这个前端设计挑战的两个关键组件是：提供高速、高电压和高输出电流的高性能输出级;以及带连续线性dB 调谐的可变增益放大器(VGA)。这种设计以20MHz 的性能为目标，幅度为22.4 V(+39 dBm)，负载为50 Ω。

图2. 更小、更简单的信号发生器输出级

新型紧凑式输出级

初始信号可能来自数模转换器(DAC)以产生复杂波形，也可能来自直接数字频率合成(DDS)器件以产生正弦波。任一情况下，其规格和功率调整能力都可能达不到理想状态。第一个要求是用VGA提供衰减或增益。但许多VGA 提供的增益是有限的，往往不足以在本应用中发挥作用。

如果VGA 的输出可以设为目标电平，则无论输入为何，都可以强制输出已知幅度。例如，如果所需输出幅度为2 V，且功率输出级的增益为10，则VGA 的输出幅度应调节至0.2 V。当输出级设计正确时，输出幅度最终由VGA 输出设定。不幸的是，多数VGA因可编程范围有限而成了瓶颈问题。

AD8330 是实现50 dB 范围的首款VGA，但AD8338 则树立了新的标杆，这款新型低功耗VGA 拥有高达80 dB 的可编程范围。典型的高品质信号发生器的输出幅度范围为25 mV 至5 V。高达46 dB的可调范围超过了市面上多数现有VGA 的能力范围。理想条件下，经典信号发生器的输出幅度可能为0.5 mV 至5 V，无需使用继电器或开关网络。满量程连续可调，不存在开关和继电器的非连续性问题。另外，不用继电器还可以延长仪器寿命，提高系统可靠性。

现代DAC 和DDS 器件一般搭载差分输出，要求设计师使用一个变压器，用单端连接损失一半信号，或者添加一个差分转单端转换器。AD8338 具有天然的适用性，提供全差分接口，如图3 所示。对于正弦波应用，用DDS 取代DAC。

图3. 把DAC 连接至AD8338 的网络示例

AD8338 的一个主要特点是灵活的输入级。作为一款输入VGA，它通过ADI 研究员Barrie Gilbert 发明的"H-amp"拓扑结构来控制输入电流。该设计用反馈来平衡输入电流，同时使内部节点电压维持于1.5 V。正常条件下，使用500 Ω 输入电阻，最大1.5 V输入信号会产生3 mA 的电流。如果输入幅度较大，比如15 V，则将一个较大的电阻连接至"直接"输入引脚。该电阻的大小必须合适，以得到相同的3 mA 电流：

(1)

单端15 V 信号将以差分方式输出1.141 V。此时，最小增益条件下，AD8338 提供28.4 dB 衰减，因此，最大可能增益为+51.6 dB。作为一种低功耗器件，在1 kΩ 负载条件下，典型输出摆幅为1.5 V。

输入VGA 的功率必须满足以下条件：其总增益范围在不同设定点周围。首先，确定信号发生器产生最大输出需要的输出电平。许多商用发生器为50 Ω 负载(正弦波)只提供250 mW rms (+24 dBm)的最大输出功率。这无法满足需要更多输出功率的应用需求，比如测试高输出高频放大器、超声脉冲发生等。

电流反馈放大器(CFA)技术的进步意味着，这不再是个问题。ADA4870 CFA 可以用±20 V 电源驱动1 A(17 V)。对于正弦波，可以在满负载条件下输出最高23 MHz 的频率，使其成为新一代通用任意波形/信号发生器的理想前端驱动器。

对于反射敏感型50 Ω 系统来说，ADA4870 要求一些无源器件使源阻抗与50 Ω 负载相匹配：一个阻性焊盘和一个1.5:1 RF 自动变压器。在1 V 裕量条件下，当放大器有效负载为16 Ω 时，可取得8 W 峰值功率。另外，如果反射不构成问题，则可移除阻性焊盘，并用匝数比为0.77:1 的变压器代替自动变压器。无阻性焊盘地，输出功率增至16 W峰值(28.3 V 幅度)。

图4. ADA4870 驱动16 Ω(增益= 10)时的基本连接

为优化输出信号摆幅，我们将ADA4870 的增益倍数配置为10，因此，所需输入幅度为1.6 V。ADA4870 有一个单端输入，AD8338有一个差分输出，因此，AD8130 差分接收放大器及其270 MHz增益带宽积和1090 V/μs 压摆率可同时提供差分至单端转换和所需增益。AD8338 的输出限制为±1.0 V，因此，AD8130 必须提供1.6 V/V 的中间增益。组合起来时，三个器件形成一个完整的信号发生器输出级。

图5. 信号发生器输出级

完成整个设计还需要最后两个步骤：配置输入网络以实现最大输入信号和抗混叠，设计输出网络以实现阻抗转换。

AD8338 输入网络

对于该设计，差分输出幅度为±1.0 V。在工厂默认设置、内部500 Ω电阻和最大增益条件下，输入幅度一定是100 μV。通过向直接输入引脚增加电阻，设计师可以调节该要求。由输入电阻决定的增益范围为：

(2)

在各输入端使用40.2 kΩ 的电阻，可以在噪声功率与输入衰减之间实现良好平衡。当VGAIN = 1.1 V(最大增益)时，增益为：

(3)

此时，差分输入只需为21 mV。

当VGAIN = 0.1 V 时，增益为：

(4)

对于相同的21 mV 输入，输出约为100 μV。

考虑AD8130 和ADA4870 的总增益，约为24.1 dB，ADA4870 的输出幅度范围为1.6 mV 至16 V。在阻性焊盘和自动变压器之后，输出端的电压将在2 mV 到20 V 之间。

把AD8338 连接至DDS 等器件，要求考虑抗混叠和输入衰减。例如，差分输出AD9834C DDS 要求200 Ω 电阻接地，以实现正确的摆幅。每个输出只会产生一半的正弦波信号，如图6 所示。

每个输出峰值为0.6 V，使得有效输入为±0.6 V，所需衰减为26 dB。在使用200 Ω 电阻时，通过构建简单的电阻分压器，可以轻松实现衰减。由于信号摆幅并不统一，因此，信号峰值应该会达到预期衰减值。

图6. 9834C IIOUT 和IIOUT的输出摆幅。未显示混叠伪像

(5)

使用标准的6.98 Ω 和191 Ω 电阻值，结果会产生0.7%的误差。

最后，需要一定的抗混叠处理。在75-MSPS 采样速率下，奈奎斯特速率输出为37.5 MHz，超过了该设计的20 MHz 带宽。将抗混叠极点设为20 MHz，则所需电容为：

(6)

这是一个标准值，因此，完整的输入网络如图7 所示：

图7. DDS + 衰减和滤波器网络 + AD8338

构建该级并进行测量。总体变化在±0.6 dB 之内，如图8 所示。

图8. AD8338 配置的计算所得增益和实测增益

ADA4870 输出级

在单端输出由AD8130 提供的情况下，ADA4870 将执行最终10倍增益。设置该增益需要两个电阻，无外部补偿情况下，该级很稳定。未完成的唯一工作是调整输出网络，以满足应用需求。有三种通用实现方案：

1. 从放大器直接输出至50 Ω

2. 填充自动变压器输出至50 Ω

3. 未填充自动变压器输出至50 Ω

对于直接输出，放大器输出直接连接输出连接器，无需用任何网络来转换源，如图9 所示。这种方法是真直流连接源的完美选择，虽然不能发挥出器件的全部潜力，但仍然比典型信号发生器的10 V输出幅度要好得多。在这种情况下，最大峰值功率为5.12 W。

图9. 直接输出驱动连接

对于焊盘式设计，16 Ω 负载在一个8 Ω 的串联焊盘与经滤波处理的1.5:1 自动变压器之间分配，如图10 所示。在该模式下，由于设计具有低阻抗特性，因此，设计师使用的电感值可以比用于50 Ω设计的电感小6.25 倍。低通滤波器和自动变压器把8 Ω 有效源阻抗转换成匹配良好的50 Ω 负载。这种设计方法的总峰值输出功率为8 W，最适合需要50 Ω 匹配源的应用，在这类应用中，反射可能成为一个问题，比如，传输线路较长时。

图10.焊盘式输出设计的ADA4870 连接

在目标频段内，对于任何反射，输入阻抗均表现为50 Ω

最后一个选项，也可能是信号发生器最有用的选项，不使用8 Ω焊盘，而且输出功率提高了一倍。我们仍然建议使用LC 阶梯式滤波器，如图11 所示，但阶梯值比用于50 Ω 系统(设计的标称阻抗为16 Ω)的值小3.125 倍。在这种情况下，自动变压器使用的匝数比为0.77:1。该模式下，峰值正弦波输出幅度为28.3 V，ADA4870 将驱动约16 W 至50 Ω 负载(8 W rms 或39 dBm)。

图11. 用于驱动50 Ω 负载的最佳功率输出连接

整体解决方案

在现实世界中，如果与真实世界不相符，仿真和等式毫无意义。因此，有必要构建一个完整的系统，基于预期值测量其性能。图12 所示为一种实际焊盘式输出设计的原理图。

图12. 完整的简化原理图

图13 所示为无滤波器条件下的实测结果。系统增益一致性误差为±1 dB，最差条件下输出功率高达2.75 W rms(5.5 W 峰值)(P1dB压缩点，34 dBm)。值得注意的是，总增益范围超过62 dB，范围比许多标准发生器多16 dB。

图13. 焊盘式、未滤波输出功率结果。无滤波器时，

系统在36 dBm时出现一个P1dB 点。FTEST = 14.0956 MHz

增益范围可通过改善DDS 输出端滤波机制以及降低系统噪声的方式提高。图14 所示为采用滤波器时的相同测量值。滤波输出不存在同样的P1dB 问题，结果将满量程+36 dBm 输出转换成50 Ω负载。总增益线性度更佳(≤0.65 dB)，误差仅出现在中间电平周围。

图14. 5 阶低通滤波器的实测输出(fc = 20 MHz)。FTEST = 14.0956 MHz

如果具体运行模式需要甚至更高的输出功率，则针对给定应用，可以将多个输出放大用于驱动专业变压器。或者，可以将这里描述的设计方法用于电源较低的系统，但这些方法必须符合替代设计的限制要求。

注意，受累积输入衰减和增益误差影响，测量上限止于VGAIN =0.9375 V。通过调整初始衰减网络，充分考虑总系统误差，可以解决这个问题。校正后，总系统增益范围将增至74 dB。

结论