第二讲 电机和拖动的基本知识（2）

目前我国各类电动机总装机容量约4.2亿kW，实际运行率比国外低10%~30%，用电量占全国总用电量的60%左右。如果对这些电动机进行优化改造，推广变频调速、自动化系统控制技术，使运行效率提高2 个百分点，年节电就可达到200亿kW·h。

为了推广变频技术在各行各业中的应用，普及变频技术的理论知识，本刊特邀徐甫荣高工，专门撰写一辑“变频技术应用讲座”，分6 期刊出。主要面向应用变频技术的初学者，从电动机及电力拖动的基本知识入手，由浅入深地讲述变频技术的工作原理，通过工程应用实例，分析应用变频器时会遇到的问题，提出解决方案，指导生产一线的工程技术人员将变频技术用于自己的实际工作中。

4 电动机的调速

由电机学原理可知，交流电动机的同步转速n0与电源频率f1、磁极对数p 之间的关系式为

 

 

可见，要调节异步电动机的转速，可以通过下述三个途径实现：

1)改变定子绕组的磁极对数p(变极调速);

2)改变供电电源的频率f1(变频调速);

3)改变异步电动机的转差率s 调速。

改变定子绕组磁极对数调速的方法称为变极调速;改变电源频率调速的方法称为变频调速，都是高效调速方法。而改变异步电动机转差率的调速方法则称为能耗转差调速(串级调速除外)，它是一种低效的调速方法，因为调速过程中产生的转差功率都变成热量消耗掉了，上节提到的绕线式电机转子串电阻调速和定子调压调速就属于这种调速方式。交流异步电动机的各种调速方式的区别主要表现在调速过程中是否改变转差功率和对转差功率的处理方式上。

4.1 转差功率不变型

在电动机调速的过程中，保持转差功率不变，通过改变交流异步电动机的同步转速，使电动机得以调速。由式(10)可知，要改变同步转速n0 ，可以通过改变电动机的极对数p，或供电频率来实现。

4.1.1 变极调速

改变电动机定子的极对数，可使异步电动机的同步转速n0改变，从而改变异步电动机的转速。大中型异步电动机采用变极调速时，一般采用双速电动机。变极调速通常只用于鼠笼式异步电动机，而不用于绕线式异步电动机。这是因为鼠笼型电动机转子的极对数是随着定子的极对数而变的，所以变极调速时只要改变定子绕组的极对数就行了，而绕线式电动机变极时必须同时改变定子绕组和转子绕组的极对数，这就使得变极时复杂多了。

用于风机水泵调速节能的双速电机一般不采用4/2、8/4等倍极比的双速电机，而采用6辕4、8辕6、10辕8极的双速电机，这与风机水泵的调速范围一般不需要很大有关。另外，对于非倍极比的双速电动机在极数比较小时(如8/6、10/8、12/10极等)，由不同的绕组接线方式，分别近似为平方转矩型、恒转矩型和恒功率型三种特性的双速电机。由于叶片式泵与风机在管路静扬程或静压为零的情况下，近似为平方转矩负载，所以应选用平方转矩型特性的双速电机，以便在高速及低速运行时都有较高的效率与功率因数，具有更为显著的节能效果。

双速电机的优点是调速效率高，可靠性高，投资少。其缺点是有级调速，不能在整个调速范围内保证高效运行，有时还要配合节流调节手段调节流量，增加了部分节流损耗。双速电动机在变速时必须电力瞬间中断，这对电动机及电网都有冲击作用;高压电动机若须经常进行变速切换时，其切换装置的安全可靠性尚须进一步完善和提高。图14所示为改变定子绕组的连接方式时定子极对数改变的原理。

 

 

4.1.2 变频调速

通过改变电动机的供电频率f来实现调速，是无级的，连续的，是目前交流电动机最好的调速方式。

转差功率不变型调速属高效调速方式，因为在调速过程中不产生新的转差功率，因而不会有附加的功率损耗产生。变频调速用的变频器是由可关断的功率器件如GTO、GTR、IGBT、IGCT等，再加上控制、驱动、保护电路组成的。

由于大功率电动机一般都采用3 kV、6 kV 供电，所以必须采用高压变频器进行调速。限于目前功率器件的电压耐量有限，国内外各变频器生产厂商八仙过海，各有高招，因此主电路拓扑结构不尽一致，虽不像低压变频器那样具有成熟的、一致性的拓扑结构，但都较成功地解决了高耐压、大容量这一难题。如美国罗宾康(ROBICON)公司生产的第三代完美无谐波变频器;罗克韦尔(AB)公司生产的BUL原LETIN1557和Power Flex7000变频器;瑞典ABB公司生产的ACS1000变频器;德国西门子公司生产的SimovertMv 变频器;意大利ANSALDO公司生产的SILCOVERT TH变频器;以及日本的三菱、富士公司生产的完美无谐波变频器和国内的北京利德华福公司，合康亿盛公司，成都东方日立公司，成都佳灵公司，上海科达公司，中山明阳公司，广州智光公司和深圳微能公司等生产的高压变频器。但归纳起来主要有两种：一是采用低耐压器件的多重化技术，再就是采用高耐压器件的多电平技术。

4.1.2.1 多重化技术

所谓多重化技术就是每相由几个低压PWM 功率单元串联组成，各功率单元由一个多绕组的隔离变压器供电，用高速微处理器实现控制和以光导纤维隔离驱动。多重化技术从根本上解决了一般6脉冲和12脉冲变频器所产生的谐波问题，可实现完美无谐波变频。图15为6 kV变频器的主电路拓扑图，每相由5 个额定电压为690 V 的功率单元串联，因此相电压为690 V伊5=3 450 V，所对应的线电压为6 000 V。每个功率单元由输入变压器相互隔离的15个二次绕组分别供电，15个二次绕组分成5组，每组之间存在一个12毅的相位差。图16 中以中间吟接法为参考(0毅)，上下方各有两套分别超前(+12毅、+24毅)和滞后(-12毅、-24毅)的4组绕组。所需相差角度可通过变压器的不同联接组别来实现。

 

 

图15 中的每个功率单元都是由低压绝缘栅双极型晶体管(IGBT)构成的三相输入，单相输出的低压PWM 电压型逆变器。功率单元电路见图17。每个功率单元输出电压为1、0、-1三种状态电平，每相5个单元叠加，就可产生11 种不同的电平等级，分别为依5、依4、依3、依2、依1和0。图19为一相合成的输出电压波形。用这种多重化技术构成的高压变频器，也称为单元串联多电平PWM电压型变频器。采用功率单元串联，而不是用传统的器件串联来实现高压输出，所以不存在器件的均压问题。每个功率单元承受全部的输出电流，但仅承受1/5 的输出相电压和1/15的输出功率。变频器由于采用多重化PWM技术，由5对依次相移12毅的三角载波对基波电压进行调制。对A相基波调制所得的5个信号，分别控制A1~A5 5个功率单元，经叠加可得图18 所示的具有11 级阶梯电平的相电压波形，它相当于30 脉波变频，理论

 

 

 

 

 

 

上29次以下的谐波都可以抵消，总的电压和电流失真率可分别低于1.2%和0.8%，堪称完美无谐波(Perfect Harmony)变频器。它的输入功率因数可达0.95以上，不必设置输入滤波器和功率因数补偿装置。变频器同一相的功率单元输出相同的基波电压，串联各单元之间的载波错开一定的相位，每个功率单元的IGBT开关频率若为600 Hz，则当5个功率单元串联时，等效的输出相电压开关频率为6 kHz。功率单元采用低的开关频率可以降低开关损耗，而高的等效输出开关频率和多电平可以大大改善输出波形。波形的改善除减小输出谐波外，还可以降低噪声、du/dt值和电机的转矩脉动。所以这种变频器对电机无特殊要求，可用于普通鼠笼型电机，且不必降额使用，对输出电缆长度也无特殊限制。由于功率单元有足够的滤波电容，变频器可承受-30%电源电压下降和5个周期的电源丧失。这种主电路拓扑结构虽然使器件数量增加，但由于IGBT 驱动功率很低，且不必采用均压电路、吸收电路和输出滤波器，可使变频器的效率高达96%以上。

4.1.2.2 多电平技术

我国标准中压电压等级为6 kV和10 kV，若直接变频，即使用耐压4.5 kV~6 kV 的功率器件，仍需串联使用，使器件数量增加，电路复杂，成本增加，可靠性大为降低。为了避免功率器件的串、并联使用，世界上很多公司致力于开发高耐压、低损耗、高速度的功率器件。如西门子公司研制的HV-IGBT耐压可达4.5 kV，ABB 公司研制的新型功率器件集成门极换流晶闸管(IGCT)，耐压可达6 kV，并在致力于研制耐压9 kV的IGCT 器件。在研制高耐压器件的同时，对变频器的主电路拓扑的研究也有所突破，多电平技术就是使用有限耐压的功率器件，直接应用于6 kV 电压的主电路拓扑技术。图19 是ABB 公司ACS1000 型12 脉冲输入三电平高压变频器的主电路结构图。

 

 

整流部分采用12脉冲二极管整流器，逆变部分采用三电平PWM逆变器。由图19可以看出，该系列变频器采用传统的电压型变频器结构，通过采用高耐压的IGCT 功率器件，使得器件总数减少为12个。随着器件数量的减少，成本降低，电路结构简洁，从而使体积缩小，可靠性更高。

若采用耐压6 kV 的IGCT，变频器输出电压可达4.16 kV，采用耐压5.5 kV的IGCT，变频器输出电压可达3.5 kV，将Y型接法的6 kV中压电动机改为吟接法，刚好适用此电压等级，同时也满足了IGCT电压型变频器对电机的绝缘等级提高一级的要求，因此这个方案可能是最经济合理的。若要输出6 kV电压，还必须进行器件串联。由于变频器的整流部分是非线性的，产生的高次谐波将对电网造成污染。为此，图19所示的ACS1000系列变频器的12脉波整流接线图中，将两组三相桥式整流电路用整流变压器联系起来，其一次侧绕组接成三角形，其二次侧绕组则一组接成三角形，另一组接成星形。整流变压器两个二次侧绕组的线电压相同，但相位则相差30毅，这样5 次、7 次谐波在变压器的一次侧将会有180毅的相移，因而能够互相抵消，同样的17、19 次谐波也会互相抵消。这样经过2个整流桥的串联叠加后，即可得到12 脉波的整流输出波形，比6 脉波更平滑，并且每个整流桥的二极管耐压可降低一半。采用12相整流电路减少了特征谐波含量，所以网侧特征谐波只有11、13、23、25次等。如果采用24脉波整流电路，网侧谐波将更进一步被抑制。两种方案均可使输入功率因数在全功率范围内保证在0.95以上，不需要功率因数补偿电容器。

变频器的逆变部分采用传统的三电平方式，所以输出波形中会不可避免地产生比较大的谐波分量，这是三电平逆变方式所固有的。输出线电压波形见图20。因此在变频器的输出侧必须配置输出滤波器才能用于普通的笼型电动机。同样由于谐波的原因，电动机的功率因数和效率都会受到一定的影响，只有在额定工况点才能达到最佳的工作状态，随着转速的降低，功率因数和效率都会相应降低。

 

 

4.1.2.3 变频调速系统的主要优缺点

主要优点是：

1)调速效率高，变频调速的特点是在频率变化后，电动机仍在该频率的同步转速附近运行，基本上保持额定转差率，转差损失不增加。变频调速时的损失，只是在变频装置中产生的变流损失，以及由于高次谐波的影响，使电动机的损耗有所增加，相应效率有所下降。所以变频调速是一种高效调速方式。

2)调速范围宽，一般可达10颐1(50耀5 Hz)或20颐1(50耀2.5 Hz)。并在整个调速范围内均具有较高的调速装置效率浊V。所以变频调速方式适用于调速范围宽，且经常处于低转速状态下运行的负载。

3)必要时，变频装置可以退出运行，改由电网直接供电。这对于泵或风机的安全经济运行是很有利的。如万一变频装置发生故障，就退出运行，不影响泵与风机的继续运行;又如在接近额定频率(50 Hz)范围工作时，由变频装置调速的经济性并不高，变频装置可退出运行，由电网直接供电，改用节流等常规的调节方式。

4)变频装置可以兼作软起动设备，通过变频器可将电动机从零速起动连续平滑加速直致全速运行。变频软起动是目前最好的软起动方式，变频器是目前最好的软起动设备。

主要缺点是：

1)目前，变频调速技术在高压大容量传动中推广应用的主要问题有两个，一个是我国发电厂辅机电动机供电电压高(3耀10 kV)，而功率开关器件耐压水平不够，造成电压匹配上的问题;另一个是高压大功率变频调速装置技术含量高、难度大，因而投入也高，而一般风机水泵节能改造都要求低投入，高回报，从而造成经济效益上的问题。这两个问题是它应用于风机水泵调速节能的主要障碍。

2)因电流型变频器输出的电流波形和电压型变频器输出的电压波形均为非正弦波形而产生的高次谐波，对电动机和供电电源会产生种种不良影响。如使电动机附加损耗增加、温升增高，从而使电动机的效率和功率因数下降，出力受到限制，噪声增大以及对无线电通信干扰增大等。同时，高次谐波会引起电动机转矩产生脉动，其脉动频率为6kf(k=1，2，3…)。

当转矩脉动频率较低并接近装置系统的固有频率时，可能产生共振现象。因此，装置系统必须注意避免在共振点附近运行。如采用PWM变频器或采用多重化技术的电流型和电压型变频器，其输出波形大为改善，高次谐波大大减少，所以这个问题可以得到极大的改善。

4.2 转差功率消耗型

转差功率消耗型属低效调速方式，因为在调速的过程中产生新的转差功率并消耗掉，其调速效率等于调速比;浊=n/n1，调速范围越大，效率越低!其调速方式有以下几种。[!--empirenews.page--]

4.2.1 鼠笼式异步电动机定子调压调速

外特性如图21所示。

 

 

4.2.2 绕线式异步电动机转子串电阻调速

外特性如图22所示。

4.2.3 液力耦合器调速

液力耦合器是一种利用液体(多数为油)的动能来传递能量的叶片式传动机械。安装在定速电动机与风机水泵之间，达到平滑调节转速的目的。

 

 

液力耦合器的调速效率等于输出功率与输入功率之比。在忽略各种阻力扭矩时可以近似认为MB越原MT (13)式中：MB为稳定流动时，泵轮叶片作用于液体的扭矩;

MT为稳定流动时，液体作用于涡轮的扭矩。

即在忽略液力耦合器的机械损失和容积损失等时，液力耦合器的调速效率等于转速比。转速比越小，其调速效率也越低，这是液力耦合器的一个重要工作特性。

当液力耦合器带泵与风机进行调速传动时，泵或风机的转速等于液力耦合器涡轮的转速，即n越nT，而其轴功率等于涡轮传递的轴功率P越PT。根据叶片式泵与风机的比例定律，泵与风机的轴功率与其转速n的三次方成正比。由此证明，液力耦合器带泵或风机进行调速传动时，其最大转差功率损耗驻Pmax发生在转速比i=2/3处，并不是转速越低，损耗越大。

虽然液力耦合器工作在低速时其调速效率很低(等于转速比)，但在带泵与风机调速时，与节流调节相比较，仍具有显著的节能效果。例如某离心风机，当流量q越190伊103 m3/h时，风机的轴功率为158 kW，当通过节流调节使流量q越95伊103 m3/h 时，风机的轴功率为115 kW。当用液力耦合器调速时，由于流量为原流量的一半，则风机的轴功率应为其1辕8。

再考虑到i=1/2 时的液力耦合器的效率浊越i=0援5。原动机的输出功率应为19援75 kW伊2越39.5 kW，较之节流调节仍有115 kW原39.5 kW 越75.5 kW的节电效果，是相当可观的。

液力耦合器的优点是：

1)无级调速，调速范围大，较之节流调节有显著节能效果;

2)可空载起动电动机和逐步起动大惯量负荷，降低了起动电流，延长了电动机使用寿命，使起动更为安全可靠;

3)隔离振动，能减轻负荷冲击，延长了电动机和泵与风机的寿命;

4)过载保护，保护电动机及风机水泵;

5)除轴承外无其他摩损部件，因滑差损耗产生的热量均匀地分散到油中，不会引起局部过热，故工作可靠，能长期无检修工作，寿命长;

6)工作平稳，可以和缓地起动、加速、减速和停车;

7)便于控制，液力耦合器是无级调速，便于实现自动控制，适合于各种伺服控制系统;

8)能用于大容量泵与风机的变速调节，目前单台液力耦合器传递的功率已达20 MW以上。

其缺点是：

1)和节流调节相比，增加了初投资，增加了安装空间，大功率的液力耦合器除本体设备外，还要一套诸如冷油器等辅助设备与管路系统;

2)由于液力耦合器的最大转速比in=0.97耀0.98，因此液力耦合器的输出最大转速要比输入转速低;

3)调节延迟时间较长，不适应处理紧急事故的要求，因此液力耦合器适合于较高转速的泵与风机调速的场合;

4)调速精度不高，不适用于要求精确转速的场合使用;

5)因为无直联机构，故液力耦合器一旦发生故障，泵与风机也只能停止工作;

6)调速效率低(浊越i)，等于转速比，产生的损耗大，在各种变速装置中属低效调速装置。

4.2.4 电磁转差离合器(滑差电机)调速

电磁转差离合器的功用和液力耦合器及液力调速离合器相同，都是安装在定速电动机与泵或风机之间的一种变速传动装置，使泵与风机可以实现无级调速。

电磁转差离合器的基本部件为电枢与磁极，这两者之间没有机械联系，各自可以自由旋转。电枢是主动部分，直接与电动机的输出轴连接，并由电动机带动其旋转。电枢通常为圆筒形整块铸钢，在外表面常铸或焊有风扇叶，以提高散热效果。磁极为从动部分，它通过联轴器与泵或风机的输入轴相连。磁极由铁芯和励磁绕组组成，励磁绕组有装设在转子上的，

也有固定在机壳上的，前者的励磁电流须通过集电环和电刷引到转子。图23所示为电磁转差离合器的示意图。从图可见，主动部分(电枢)与从动部分(磁极)之间在机械上是分开的，当中有气隙。当励磁绕组无励磁电流通过时，则这两部分互不相干;只有在通以励磁电流时，才能靠电磁效应相互联系起来

 

 

电磁转差离合器的调速原理是基于电磁感应定律的。当励磁绕组通以直流电时，沿气隙圆周面将形成若干对极性交替的磁极，其磁通穿过气隙与电枢耦合。当电动机带动电枢旋转时，电枢与磁极之间有相对运动，因感应而产生电势，这一感应电势将在电枢中形成涡流，其方向可由右手定则确定。此涡流又与磁场的磁通相互作用，产生电磁力，其方向可按左手定则确定，这个力作用于电枢一个转矩，其方向与电枢的旋转方向相反，是与带动电枢旋转的拖动转矩相平衡的制动力矩。这个力及力矩也同样作用在磁极上，其方向与电枢旋转方向相同，它使磁极沿电枢旋转方向旋转，并拖动泵或风机旋转。

电磁转差离合器与硬性联接的普通联轴器传动的不同之处是电磁转差离合器的磁极转速n2是可以连续调整的，且n2一定小于电枢转速n1。这是因为若n2越n1，则磁极与电枢之间不存在相对运动，即电枢没有切割磁力线，也就不可能在电枢中感应出电势，更谈不上产生力和转矩了。因此，电磁转差离合器的磁极与电枢之间必存在一个转速差驻n越n1原n2，这和异步电动机的原理相似。

磁极转速n2的高低由磁极磁场的强弱而定，亦即由励磁电流的大小而定。当励磁电流大时，n2就高，磁极与电枢之间只要有较小的转差率，就能产生足够大的涡流转矩来带动负载;当励磁电流小时，n2就低，必须有大的转差率才能产生带动负载的涡流转矩。所以，改变励磁电流的大小就可达到泵或风机调速的目的。

根据电磁转差离合器的工作原理，它又被称作涡流联轴器、涡流式电磁转差离合器等。

其优点是：

1)可靠性高，只要把绝缘处理好，就能实现长期无检修工作;

2)占地面积小，控制功率小，一般仅为电动机额定功率的1%耀2豫;

3)结构简单，加工容易，价格低廉。

其缺点是：

1)存在转差损耗，尤其是当in较低时，运行经济性较差;

2)容量较大时，须采用空冷或水冷，结构较复杂;

3)调速响应时间长，噪声较大。

电磁转差离合器调速适用于转速不很高、调速范围不很宽的中小容量泵与风机的调速传动。

4.2.3与4.2.4两种调速方式中，电动机都保持定速运行，而是通过机械的或者电气的离合器达到改变拖动负载转速的目的。

4.3 转差功率回馈型

为了实现绕线式异步电动机的转速调节，还可采用在转子回路串电势的方法。这种在转子回路引入附加电势进行调速的方法，称为绕线式异步电动机的串级调速。

串级调速的关键是串入到转子回路的电势Ef的频率必须与转子电势频率f2相等，但f2是随着转速的变化而变化的，即f2是由旋转磁场转速n0和转子转速n决定的。

但要串入一个永远跟随着转速的变化而变化的电势Ef是相当困难的。解决的办法是先把转子电势整流成直流电势Ed，再在此直流回路中串入一与Ef相当的可调节的直流电势，就可避免随时改变Ef频率的困难了。具体的实现串级调速有下述三种方式：

第一种是由一台直流电动机与主绕线式异步电动机组成的串级调速系统，这种系统叫机械串级调速系统或叫克莱墨系统。第二种是由一台直流电动机、一台交流发电机与主绕线式异步电动机组成的串级调速系统，这种系统叫电机式串级调速系统或谢菲尔毕斯系统。第三种是由变频器与绕线式异步电动机组成的串级调速系统，这种系统叫晶闸管串级调速系统或静止谢菲尔毕斯系统。上述第一种及第二种串级调速方式过去早有应用，第三种晶闸管串级调速是一种新的串级调节方式，它在目前应用最广泛，已有取代第一、二种串级调速的趋势。

与转子串电阻方式相比较，转子串电势的串级调速的优越性是可以回收转差损失，仅是在晶闸管等变流器件变流时产生一些不大的变流损失，所以绕线式异步电动机的串级调速是一种高效调速方式。

晶闸管串级调速系统又可分为低(次)同步串级调速系统和超同步串级调速系统两种。当串接到绕线式异步电动机转子上的附加电势Ef 与转子电势SE20反向时，电动机的转速只能朝电动机额定转速以下的方向调节，运行转速恒低于电动机的同步转速，称为低(次)同步串级调速。当Ef与SE20既可同向串接，又可反向串接时，电动机的运行转速既可高于又可低于电动机的同步转速，称为超同步串级调速，或称为双馈调速。

图24所示为低同步串级调速系统的原理图，绕线式异步电动机的转差电势E2(SE20)经三相整流桥ZL 整流为直流电势Ed，再经电抗器L 滤波后，加到三相逆变桥NB上。由晶闸管组成的三相有源逆变器NB的作用有两个：一是为转子回路提供附加直流电势E茁，它与直流电势Ed相当，因是低同步串级调速，所以其方向与转子直流电势Ed相反;二是把直流电再逆变为与电网同频率的三相交流电，从而把转差功率PS通过逆变变压器T匹配成电网电压，送回电网。

图25为超同步晶闸管串级调速系统的原理图。

 

 

它与低同步串级调速系统的主要区别是把由二极管组成的不可控的整流器改为由晶闸管组成的可控的整流器，这样它既可作整流器用，又可以作为逆变器使用。当超同步串级调速系统在低同步范围调速时，可控的整流器的作用与不可控的整流器完全相同。

但当超同步串级调速系统在超同步范围内调速时，原来的逆变器成为整流器，它通过变压器从电网吸收交流能量，并将其整流为直流电，而原可控的整流器则成为逆变器，它把直流电变为频率与转子频率相同的交流电，由变频器向转子绕组供电。这样，超同步串级调速系统的工作方式已是一种绕线式异步电动机的变频调速方式了，其定子绕组由工频电源供电;而转子绕组则由变频电源供电，通过调节转子变频电源的频率就可以进行转速调节。由上述可以看出，绕线式异步电动机的这种变频调速方式与鼠笼式异步电动机的变频调速方式并不相同，后者仅由定子侧供电，而前者是由定子侧和转子侧双方馈电的。因此，超同步串级调速系统又称为双馈感应电动机或简称双馈电动机。

 

 

低同步晶闸管串级调速系统常称为晶闸管串级调速系统;超同步晶闸管串级调速系统常称为双馈调速系统。

晶闸管串级调速方式用于泵或风机调速时，其主要优点为：

1)晶闸管串级调速是一种高效调速方式。一般而言，晶闸管串级调速系统的总效率(即电动机和调速装置的综合效率浊s)应高于鼠笼式电动机及变频装置的综合效率浊I。这是因为晶闸管串级调速系统中，只有转差功率经过变频器;而鼠笼式电动机变频调速时，其由电网输入的全部有功功率都要通过变频器。所以从通过变频器时的功率损失(称为变流损失)来看，显然晶闸管串级调速系统要小得多。

2)晶闸管串级调速系统具有故障或其他原因时自动切换至额定转速或转子串电阻调速的功能。故当串级调速装置有故障时，泵与风机仍可以继续工作。此外，由于晶闸管串级调速装置的硅二极管、电抗器、晶闸管、变压器等元器件要产生电压降，故低同步串级调速系统的最高转速只能达到原电动机额定转速的95豫左右，因此，若要电动机在原额定转速运行，亦须把串级调速系统的“调速状态”切换到异步状态。

3)调速装置由静止元器件组成，噪声小，易于维护，寿命长。当泵或风机的调速范围较小时，调速装置的容量可大大减小，价格也相应降低。

晶闸管串级调速系统存在的主要问题是：

1)晶闸管串级调速系统的总功率因数低，在100豫额定转速下运行时，系统总功率因数还不到0.6;在50豫额定转速运行时还不到0.3。造成系统总功率因数低的主要原因是串级调速系统中的晶闸管逆变器在工作时需要吸收无功功率。另外，由于系统中转子整流器的作用，使电动机本身的运转功率因数变坏，加之系统中电动机和逆变变压器的电流波形发生畸变，使系统的总功率因数变坏。后两个原因所造成的系统总功率因数降低约10豫。

2)系统产生的高次谐波电流对电网有污染。高次谐波电流不但对串级调速系统本身产生不良影响(如使系统的损耗增加，功率因数降低等)，更重要的是对整个供电系统也将产生不良影响，使供电电网的电压波形产生畸变。畸变电压会引起许多不良现象，诸如使感应电动机的定子损耗增加，其转子回路中亦因感应谐波电势而使转子损耗增加;使电源变压器损耗增加，噪声增大;可能引起母线与补偿电容器和线路上的感抗元件发生共振，使电容器过热;可能导致并联工作的晶闸管变流装置相互干扰而使控制失调;会给仪表装置和通讯设备带来电干扰和磁干扰等。